歡迎訂購(gòu)ZD摩擦擺式隔震支座#圓形四氟板式橡膠支座作用

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圓形四氟板式橡膠支座對(duì)比EN15129-2009《隔震裝置》和國(guó)標(biāo)(CB/T 20688. 2-
2007 ) 《橡膠支座 第二部分：橋梁隔震橡膠支座》、國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組
織標(biāo)準(zhǔn)( ISO 22762-2 ; 2005 )《彈性橡膠隔震裝置 第二部分 橋
梁上的應(yīng)用規(guī)定》，橡膠隔震支座的設(shè)計(jì)計(jì)算方法的基本原理
足致的，都是要檢驗(yàn)支座的總應(yīng)變和支座的抗壓、轉(zhuǎn)動(dòng)和壓曲穩(wěn)
定性，但在公式的農(nóng)達(dá)方式參數(shù)的取值上存在差異。主要區(qū)別見(jiàn)
表8—12.圓形四氟板式橡膠支座
圓形四氟板式橡膠支座 從表8一12可見(jiàn),EN 15129-2009《隔振裝置》對(duì)橋梁減震、
隔震支座的性能要求，與GB/T20688.2-2007和ISO 22762-2:
2005的要求，從極限總應(yīng)變，垂向載荷壓縮產(chǎn)生的設(shè)計(jì)剪切應(yīng)變
和支座在地震水平位移下的設(shè)計(jì)剪切應(yīng)變等方面，都有比較接近，
僅在轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的剪應(yīng)變方面，EN 15129-2009采用了0. 003rad
的定值，GB/T20688.2-2007和ISO 22762-2:2005按實(shí)際發(fā)
生的轉(zhuǎn)角計(jì)算。支座加勁鋼板計(jì)算中，對(duì)不開(kāi)孔的鋼板，EN
15129-2009的鋼板應(yīng)力校正系數(shù)(安全系數(shù))為1. 3，小于(ISO
22762-2:2005)《彈性橡膠隔震裝置 第二部分 橋梁上的應(yīng)
用規(guī)定》的1. 7，而開(kāi)孔鋼板EN 15129-2009的鋼板應(yīng)力校正
系數(shù)K xK=1.3 x2=2. 6 , ( ISO 22762-2:2005 )《彈性橡膠隔
震裝置 第二部分 橋梁上的應(yīng)用一規(guī)定》的鋼板應(yīng)力校正系數(shù)
1.7x1.5=2. 55，兩者基本一致。圓形四氟板式橡膠支座
橡膠減震隔戎支座的研究’與開(kāi)發(fā)
分除鉛芯橡膠支座和高阻尼橡膠支座外，國(guó)外還在進(jìn)行新型
橡膠隔震支座的研發(fā)。日本研究過(guò)一種周邊約束型隔震橡膠支
座，沒(méi)過(guò)正在研究一種填充鋼球型隔震橡膠支座。
周邊約束型隔震橡膠支座構(gòu)造見(jiàn)圖8一1.周邊束型隔震
橡膠支座的構(gòu)造與鉛芯橡膠支座相近，將鉛芯用一種高阻尼橡膠
替代，該支座由芯部的高阻尼橡膠提供阻尼，由周邊約束的加勁橡
膠提供豎向承載力和恢復(fù)力。找水平等效剛度和水平等效阻尼比
的性能有以下特點(diǎn):
圓形四氟板式橡膠支座 （1）周邊約束型隔震橡膠支座水平剛度在水平剪切變形較小
時(shí)剛度較大，隨剪切變形的增大逐漸趨于穩(wěn)定，剪切變形大于
25%后，剪切變形對(duì)水平剛度的影響很小。水平等效剛度和水平
等效阻尼比幾乎恒定。
（2）周邊約束型隔震橡膠支座水平剛度隨正壓力J的增加而降
低，相反水平等效阻尼比隨正壓力的增加而增加，但依存性較小。
（3）周邊約束型隔震橡膠支座水平剪切變形在250%以內(nèi)時(shí)，
水平剛度基本呈線性。水平剪切變形繼續(xù)增大，橡膠會(huì)出現(xiàn)硬化
現(xiàn)象，在水平剪切變形達(dá)到500%時(shí)，橡膠發(fā)生破壞。
較高，第三次循環(huán)加載有所降低，約下降10%，但反復(fù)加載對(duì)等效
阻尼比的影響不大。圓形四氟板式橡膠支座
（5)周邊約束型隔震橡膠支座在較小的水平有切交形下.水
平剛度隨加載頻率的增加而增加，水平剪切變形超過(guò)50%后，
加載率的影晌小人在水平腳切變形超過(guò)50%時(shí)，在低頻率范圍
內(nèi)隨加載頻率的增加，水平等效阻尼有有增大的傾向。
圓形四氟板式橡膠支座 （6）周邊約束型隔震像膠支座的水平等效剛度和水平等效阻
尼比，隨溫度升高而降低，隨溫度降低而升高。
（7）周邊約束型隔震橡膠支座的豎向壓縮剛度隨豎向荷載的
降低而降低，隨豎向荷載的增加而增加。

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摩擦擺式隔震支座
摩擦擺式減震、隔震支座是1985年由美國(guó)地震保護(hù)體系
（EPS）公司研制而成，并且先用于房屋建筑結(jié)構(gòu)上。摩擦擺式減
免震支座的本質(zhì)也是摩擦阻尼支座，但它是依靠?jī)蓚€(gè)曲面的摩擦
來(lái)實(shí)現(xiàn)支座的正常功能。支座的下支座板是一個(gè)較大半徑的凹球
面，地震時(shí)制作中心部分的擺動(dòng)球面板，沿下支座的凹球面發(fā)生
擺動(dòng)位移，利用一個(gè)簡(jiǎn)單的鐘擺機(jī)理延長(zhǎng)下部結(jié)構(gòu)的自振周期，以
減小地震力的作用。同時(shí)，在地震時(shí)，擺動(dòng)球面板沿下支座板擺動(dòng)
時(shí)，球面板的標(biāo)高發(fā)生變化，使上部結(jié)構(gòu)抬高，通過(guò)勢(shì)能作功，達(dá)到
消耗地震能的目的。支座的擺動(dòng)球面版在地震后，將通過(guò)上部結(jié)
構(gòu)的自重自動(dòng)復(fù)位。制作可以在任何方向滑動(dòng)，其尺寸主要由
大設(shè)計(jì)地震位移控制。圖9-1為擺錘式減隔震支座的構(gòu)造圖。
該隔震裝置的作用原理是比較簡(jiǎn)單的，橋面支承在可滑動(dòng)的
球形曲面上，當(dāng)橋面與橋墩發(fā)生相對(duì)位移時(shí)，它就像鐘擺一樣運(yùn)
動(dòng)。因此任何一個(gè)水平運(yùn)動(dòng)都會(huì)產(chǎn)生一個(gè)重力的豎向提升，如忽
略摩擦力，該體系的運(yùn)動(dòng)方程近乎一個(gè)質(zhì)量相等的鐘擺運(yùn)動(dòng)，鐘
擺長(zhǎng)度為球面的曲率半徑。通過(guò)改變支座球面的曲率半徑，可以
改編制作的擺動(dòng)周期，達(dá)到預(yù)期的隔震周期。通過(guò)制作水平運(yùn)動(dòng)
時(shí)重力的豎向提升，將動(dòng)能轉(zhuǎn)化為勢(shì)能，消耗地震能量。地震后支
座在重力作用下，具有一定的復(fù)位能力。
目前，摩擦擺式減震、隔震支座已在房屋結(jié)構(gòu)和橋梁工程中大
量應(yīng)用。
摩擦擺式減震、隔震支座設(shè)計(jì)基本參數(shù)
摩擦擺式減震、隔震支座設(shè)計(jì)基本參數(shù)為：
（1）隔震周期；
（2）大水平力；
（3）初始剛度K1；
（4）二次剛度K2（橋墩和摩擦擺式支座的串聯(lián)剛度，當(dāng)橋墩剛
度遠(yuǎn)大于支座剛度時(shí)，取支座剛度）：
（5）等效水平剛度；
（6）等效阻尼比；
（7）支座滑板摩擦系數(shù)等。
摩擦擺式減震、隔震支座的計(jì)算分析采用雙線性模型，如圖
9-2所示。
摩擦擺式減震、隔震支座的隔震周期是由滑動(dòng)面的曲率
半徑?jīng)Q定的。隔震結(jié)構(gòu)的周期為：
式中 R——滑動(dòng)面的曲率半徑。
摩擦擺式減震、隔震支座的大水平力為：
可見(jiàn)，摩擦擺式減震、隔震支座的大水平力與支座的位移和
摩擦系數(shù)有關(guān)，通過(guò)該筆按支座滑動(dòng)面的摩擦系數(shù)，可以調(diào)整支座承
受的地震水平力。
摩擦擺式減震、隔震支座的初始剛度K1，根據(jù)美國(guó)的經(jīng)驗(yàn)，可
取2.5mm位移時(shí)的等效剛度。

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